국문목차
표제지=0,1,4
목차=I,5,2
그림목차=III,7,4
표목차=VII,11,2
논문개요=IX,13,3
제1장 서론=1,16,1
1.1 연구 배경 및 목적=1,16,2
1.2 기존의 연구 동향=3,18,2
1.3 연구 범위 및 방법=5,20,2
제2장 화재 피해를 입은 재료의 성상=7,22,1
2.1 화재 시 철근의 특성=7,22,6
2.2 화재 시 콘크리트의 특성=13,28,11
제3장 고강도 콘크리트 합성 기둥의 화재 실험=24,39,1
3.1 실험 계획=24,39,1
3.1.1 실험체 계획=24,39,5
3.1.2 사용 재료=28,43,3
3.1.3 온도 측정 장치=30,45,1
3.1.4 실험 방법=31,46,2
3.2 실험 결과 및 분석=33,48,1
3.2.1 폭렬성상=33,48,7
3.2.2 콘크리트 내부 온도-시간 곡선에 관한 분석=40,55,12
3.2.3 단면 깊이에 따른 온도 분포 분석=52,67,4
3.2.4 화재 온도에 따른 부재 피해 진단=56,71,3
제4장 화재 피해를 입은 고강도 콘크리트 합성 기둥 잔존 강도의 실험적 고찰=59,74,1
4.1 가력 실험=59,74,1
4.1.1 실험 방법=59,74,3
4.1.2 실험 결과 및 분석=62,77,1
4.1.2.1 가력 실험에 의한 실험체 파괴 형상=62,77,2
4.1.2.2 최대 축력=64,79,2
4.1.2.3 하중-변위 곡선 분석=65,80,4
4.1.2.4 하중-변형률 곡선 분석=68,83,4
4.2 비파괴 검사를 이용한 강도 추정=72,87,1
4.2.1 슈미트 해머 테스트=72,87,1
4.2.2 실험 방법=72,87,2
4.2.3 실험 결과=74,89,1
4.2.3.1 표면 반발 경도=74,89,5
4.2.3.2 변수에 따른 측정 반발 경도의 비교=78,93,5
4.2.3.3 추정식을 이용한 강도 추정=82,97,2
4.2.3.4 강도 추정식의 검증=83,98,2
4.2.3.5 온도 측정 지점의 추정 강도=84,99,3
제5장 화재 피해를 입은 고강도 콘크리트 합성 기둥의 해석=87,102,1
5.1 압축 부재의 해석 모델링=87,102,10
5.2 해석 방법의 검증=97,112,3
5.3 화재 후 압축 강도에 영향을 미치는 변수 분석=100,115,16
제6장 결론=116,131,5
참고문헌=121,136,2
ABSTRACT=123,138,4
감사의 글=127,142,2
[그림2.1] 온도에 따른 철근 종류별 열전도율=8,23,1
[그림2.2] 철근의 열팽창(Anderberg)=9,24,1
[그림2.3] 철근의 열팽창(古村)=9,24,1
[그림2.4] 온도에 따른 강소재의 탄성계수 저감정도=10,25,1
[그림2.5] 강소재의 응력 변형률 곡선=12,27,1
[그림2.6] 강소재의 내력 저하율=12,27,1
[그림2.7] 온도에 따른 콘크리트의 열용량=13,28,1
[그림2.8] unstressed test에서 온도-탄성계수비의 관계=15,30,1
[그림2.9] unstressed residual strength test에서 온도-압축 강도비의 관계=15,30,1
[그림2.10] unstressed residual strength에서 보통 콘크리트의 온도-압축 강도비 관계=16,31,1
[그림2.11] unstressed residual strength에서 경량 콘크리트의 온도-압축 강도비 관계=16,31,1
[그림2.12] 온도의 변화에 따른 고강도 콘크리트의 하중-처짐 곡선=18,33,1
[그림2.13] 온도의 변화에 따른 일반 강도 콘크리트의 하중-처짐 곡선=18,33,1
[그림2.14] moisture clog 형성=20,35,1
[그림2.15] 포화도와 투수성으로 나타낸 폭렬에 대한 콘크리트의 민감성=21,36,1
[그림2.16] 공극률과 투수성과의 관계=23,38,1
[그림3.1] 고강도 콘크리트 합성 기둥의 상세도=26,41,1
[그림3.2] 고강도 콘크리트 합성 기둥의 온도 측정 위치=27,42,1
[그림3.3] 고강도 콘크리트 합성 기둥의 철근 조립 및 열전대 설치=28,43,1
[그림3.4] 가열 실험 세팅=31,46,1
[그림3.5] 표준 가열 곡선과 실제 가열 곡선=32,47,1
[그림3.6] SO1C의 높이별 단면 손실률=38,53,1
[그림3.7] SO2C의 높이별 단면 손실률=38,53,1
[그림3.8] 가열 후 폭렬현상이 일어난 실험체의 형상=40,55,1
[그림3.9] SO2C의 온도-시간 곡선=42,57,1
[그림3.10] SP2C의 온도-시간 곡선=43,58,1
[그림3.11] 온도-시간곡선(SO2C)중앙부 콘크리트=44,59,1
[그림3.12] 온도-시간곡선(SO2C)상부 콘크리트=45,60,1
[그림3.13] 온도-시간곡선(SP2C)중앙부 콘크리트=46,61,1
[그림3.14] 온도-시간곡선(SP2C)상부 콘크리트=47,62,1
[그림3.15] SO2C와 SP2C의 온도-시간곡선=48,63,1
[그림3.16] 철골의 온도-시간 곡선(SO2C)=50,65,1
[그림3.17] 철골의 온도-시간 곡선(SP2C)=51,66,1
[그림3.18] SO2C의 단면 깊이별 온도분포(중앙부)=52,67,1
[그림3.19] SO2C의 단면 깊이별 온도분포(상부)=53,68,1
[그림3.20] SP2C의 단면 깊이별 온도분포(중앙부)=54,69,1
[그림3.21] SP2C의 단면 깊이별 온도분포(상부)=55,70,1
[그림4.1] 가력 실험 시 콘크리트 게이지와 LVDT 상세=59,74,1
[그림4.2] 기둥 실험체의 편심하중 가력상세=60,75,1
[그림4.3] 가력세팅(중심하중)=61,76,1
[그림4.4] 가력세팅(편심하중)=61,76,1
[그림4.5] 가력 실험에 의한 SO1C의 파괴 형상=62,77,1
[그림4.6] 가력 실험에 의한 SO2C의 파괴 형상=62,77,1
[그림4.7] 가력 실험에 의한 SP1C의 파괴 형상=63,78,1
[그림4.8] 가력 실험에 의한 SP2C의 파괴 형상=63,78,1
[그림4.9] 상대내력=64,79,1
[그림4.10] 하중-변위곡선(가열시간)=66,81,1
[그림4.11] 하중-변위곡선(편심하중)=67,82,1
[그림4.12] 하중-변위곡선(내화보드 부착유무)=68,83,1
[그림4.13] 하중-변형률 곡선(가열시간)=69,84,1
[그림4.14] 하중-변형률곡선(편심하중)=70,85,1
[그림4.15] 하중-변형률 곡선(내화보드 부착유무)=71,86,1
[그림4.16] 슈미트 해머 테스트 측정 위치=72,87,1
[그림4.17] 30분 가열 실험체 단부(E)의 슈미트해머 측정치=74,89,1
[그림4.18] 30분 가열 실험체 중앙부(C)의 슈미트해머 측정치=75,90,1
[그림4.19] 60분 가열 실험체 단부(E)의 슈미트해머 측정치=76,91,1
[그림4.20] 60분 가열 실험체 중앙부(C)의 슈미트해머 측정치=76,91,1
[그림4.21] 내화보드 부착 실험체 단부(E)의 슈미트해머=77,92,1
[그림4.22] 내화보드 부착 실험체 중앙부(C)의 슈미트해머=78,93,1
[그림4.23] 가열 실험체 단부(E)의 측정 시간에 따른 강도 회복률=80,95,1
[그림4.24] 가열 실험체 중앙부(C)의 측정 시간에 따른 강도 회복률=80,95,1
[그림4.25] 내화보드 부착 실험체 단부(E)의 측정 시간에 따른 강도 회복률=81,96,1
[그림4.26] 내화보드 부착 실험체 중앙부(C)의 측정 시간에 따른 강도 회복률=82,97,1
[그림4.27] 슈미트 해머 테스트 강도 추정식=83,98,1
[그림5.1] DIANA 모델링=87,102,1
[그림5.2] 고체 요소=88,103,1
[그림5.3] 선형 요소=89,104,1
[그림5.4] 60분 가열한 고강도 콘크리트 합성 기둥 단면의 온도 분포=90,105,1
[그림5.5] 콘크리트 압축응력 구성모델=91,106,1
[그림5.6] 콘크리트 인장응력 구성모델=92,107,1
[그림5.7] Hammer의 노출온도에 따른 잔존 압축강도비=93,108,1
[그림5.8] Hammer의 노출온도에 따른 잔존 탄성계수비=93,108,1
[그림5.9] 철근 구성모델=95,110,1
[그림5.10] SOOC의 하중-변위 곡선 비교=97,112,1
[그림5.11] SO2C의 하중-변위 곡선 비교=98,113,1
[그림5.12] 강재비가 3.28%인 부재의 하중-변위 곡선 비교=103,118,1
[그림5.13] 강재비가 4.18%인 부재의 하중-변위 곡선 비교=104,119,1
[그림5.14] 강재비가 5.19%인 부계의 하중-변위 곡선 비교=104,119,1
[그림5.15] 단면 치수가 350㎜인 부재의 하중-변위 곡선 비교=106,121,1
[그림5.16] 단면 치수가 440㎜인 부재의 하중-변위 곡선 비교=107,122,1
[그림5.17] 단면 치수가 530㎜인 부재의 하중-변위 곡선 비교=107,122,1
[그림5.18] 철근비가 0.23%인 부재의 가열 시간별 하중-변위 곡선 비교=110,125,1
[그림5.19] 철근비가 0.94%인 부재의 가열 시간별 하중-변위 곡선 비교=110,125,1
[그림5.20] 철근비가 2.13%인 부재의 가열 시간별 하중-변위 곡선 비교=111,126,1
[그림5.21] 철근비가 3.10%인 부재의 가열 시간별 하중-변위 곡선 비교=111,126,1
[그림5.22] 철근 종류에 가열 시간별 잔존 내력 감소 곡선=114,129,1
[표3.1] 실험체 개요=24,39,1
[표3.2] 고강도 콘크리트 현장 배합비=29,44,1
[표3.3] 슬럼프 및 공기량=29,44,1
[표3.4] 고강도 콘크리트 압축강도=29,44,1
[표3.5] 강도 콘크리트 실험체 철근의 기본 물성=30,45,1
[표3.6] 내화보드의 기본 물성=30,45,1
[표3.7] 열전대의 구성 및 온도범위=30,45,1
[표3.8] 폭렬이 발생한 실험체의 무게 손실량=33,48,1
[표3.9] SO1C의 입면 및 3차원 형상=34,49,1
[표3.10] SO2C의 입면 및 3차원 형상=35,50,1
[표3.11] SO1C의 폭렬단면=36,51,1
[표3.12] SO2C의 폭렬 단면=37,52,1
[표3.13] 길이 방향 평균 단면 손실률(%)=39,54,1
[표3.14] 가열 시간별 실험체 내부 온도 분포=41,56,1
[표3.15] 피해등급과 화재형태=57,72,1
[표3.16] 피해등급과 재사용의 판정=57,72,1
[표4.1] 최대축력=64,79,1
[표4.2] 가열 시간에 따른 하중-변위 기울기=66,81,1
[표4.3] 편심이 작용한 실험체의 하중-변위 기울기=67,82,1
[표4.4] 내화보드 부착에 따른 하중-변위 기울기=68,83,1
[표4.5] 가열 시간에 따른 하중-변형률 기울기=69,84,1
[표4.6] 편심 하중이 작용하는 실험체의 하중-변형률 기울기=70,85,1
[표4.7] 내화보드 부착에 따른 하중-변형률 기울기=71,86,1
[표4.8] 합성 기둥 부재의 반발 경도 및 부위별 반발 경도와 Control 반발 경도의 비율(%)=79,94,1
[표4.9] 가열시간에 따른 공시체 압축강도=83,98,1
[표4.10] 가력 실험을 통한 압축력과 비파괴 검사를 통한 압축력=84,99,1
[표4.11] SO2C의 가열 온도와 비파괴 검사를 통한 추정강도=85,100,1
[표4.12] SP2C의 가열 온도와 비파괴 검사를 통한 측정강도=85,100,1
[표5.1] 기준 실험체의 해석 적용 물성=91,106,1
[표5.2] SOOC의 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교=98,113,1
[표5.3] SO2C의 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교=99,114,1
[표5.4] 강재비 변수 해석에 적용한 기둥 단면의 형강 종류별 철근 및 강재비=101,116,1
[표5.5] 단면 치수 변수 해석에 적용한 기둥 단면 종류별 상세=101,116,1
[표5.6] 철근비 변수 해석에 적용한 기둥 단면의 철근 종류 및 철근비=102,117,1
[표5.7] 강재비에 따른 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교=105,120,1
[표5.8] 단면 치수에 따른 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교=108,123,1
[표5.9] 철근비에 따른 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교(가열 0분과 가열 60분)=112,127,1
[표5.10] 철근비에 따른 최대 하중 및 하중-변위 기울기 비교(가열 60분과 가열 90분)=113,128,1